●模型的建立
由于高溫高壓反應釜攪拌器組件由多點支撐，而且在常規設計時考慮了機架、減速機和電機共同作用在頂蓋上壓力的影響和局部開孔的影響，對封頭進行了整體補強設計，所以有限元建模時，為了簡化分析，不考慮它們的影響，只考慮跨頂蓋和筒體開人孔的復雜結構。由于結構具有對稱性，所以取其1/2作為研究對象。筒體與接管長度的取值都大于2.5丫RT(R為接管與筒體半徑，T為接管與筒體的厚度)，簡體和封頭的厚度取值為13.4mm(封頭成型后的實際厚度減去腐蝕裕量)，接管厚度為9mm,
●材料特性
高溫高壓反應釜人孔接管、筒體和封頭的材質均為OCr18Ni9,設計壓力為0.8MPa，工作壓力為0.7MPa，設計溫度為200℃，工作溫度為180℃，腐蝕余量為1mm，其中設計溫度下材料的彈性模量E'=1.84x10'MPa，泊松比拼二0.27，許用應力[。]‘=130MPa}')。
●網格的劃分
高溫高壓反應釜網格劃分選取了20個節點Solid95等參單元，該單元在保持高精度的前提下可以對不規則形狀的物體進行單元劃分，適合于帶有彎曲邊界模型的網格劃分，單元劃分如圖3所示。且在接管與頂蓋、筒體(包括補強圈)相貫的高應力區對單元進行了細化，共有28808個單元，58418個節點。
由于高溫高壓反應釜攪拌器組件由多點支撐，而且在常規設計時考慮了機架、減速機和電機共同作用在頂蓋上壓力的影響和局部開孔的影響，對封頭進行了整體補強設計，所以有限元建模時，為了簡化分析，不考慮它們的影響，只考慮跨頂蓋和筒體開人孔的復雜結構。由于結構具有對稱性，所以取其1/2作為研究對象。筒體與接管長度的取值都大于2.5丫RT(R為接管與筒體半徑，T為接管與筒體的厚度)，簡體和封頭的厚度取值為13.4mm(封頭成型后的實際厚度減去腐蝕裕量)，接管厚度為9mm,
●材料特性
高溫高壓反應釜人孔接管、筒體和封頭的材質均為OCr18Ni9,設計壓力為0.8MPa，工作壓力為0.7MPa，設計溫度為200℃，工作溫度為180℃，腐蝕余量為1mm，其中設計溫度下材料的彈性模量E'=1.84x10'MPa，泊松比拼二0.27，許用應力[。]‘=130MPa}')。
●網格的劃分
高溫高壓反應釜網格劃分選取了20個節點Solid95等參單元，該單元在保持高精度的前提下可以對不規則形狀的物體進行單元劃分，適合于帶有彎曲邊界模型的網格劃分，單元劃分如圖3所示。且在接管與頂蓋、筒體(包括補強圈)相貫的高應力區對單元進行了細化，共有28808個單元，58418個節點。
